《室外排水設計規范》6.6.18條規定：當僅需脫氮時，宜采用缺氧/好氧法（ANO工藝）。

生物反應池的容積，按本規范第6.6.11條所列公式計算時，反應池中缺氧區（池）的水力停留時間宜為0.5~3h。

生物反應池的容積，采用硝化、反硝化動力學計算時，按下列規定計算。

（1）缺氧區（池）容積，可按下列公式計算：

公式6.6.18-1

Q——設計流量，m3/d；

0.12——微生物中氮的質量分數，由表示微生物細胞中個組分質量比的分子式C5H7NO2計算得出；

X——缺氧池（區）內混合液懸浮固體平均濃度，gMLSS/L；

Nk——缺氧池（區）進水總凱氏氮濃度，mg/L；

Nte——生物反應池出水總氮濃度，mg/L；

Kde——缺氧池（區）反硝化脫氮速率，kgNO3-N/(kgMLSS?d).其值宜根據試驗資料確定。無試驗資料時，20℃的Kde值可取0.03~0.06kgNO3-N/(kgMLSS?d)。Kde與混合液回流比、進水水質、溫度和污泥中反硝化菌的比例等因素有關。混合液回流量大，帶入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；進水有機物濃度高且較易生物降解時，Kde取高值。Kde按公式6.6.18-2修正。

公式6.6.18-2

Kde（t）——T℃時的脫氮速率，T為設計溫度，℃；

Kde（20）——20℃時的脫氮速率；

△Xv——微生物的凈增量，即排出系統的微生物量，kgMLVSS/d，可按公式6.6.18-3計算：

公式6.6.18-3

y——MLSS中MLVSS所占比例。

對于這一條規定，需要注意的問題是在公式6.6.18-1中，計算缺氧池容積用總凱氏氮而不是進水總氮減出水總氮？這主要是原污水中硝態氮的含量很低，幾乎不可測，所以在數值上進水總凱氏氮基本等于總氮，因此在計算時就用進水總凱氏氮減去出水總氮。

02

AO生物脫氮工藝好氧池容積計算‍

《室外排水設計規范》6.6.18條規定：當僅需脫氮時，宜采用缺氧/好氧法（ANO工藝）。

生物反應池的容積，按本規范第6.6.11條所列公式計算時，反應池中缺氧區（池）的水力停留時間宜為0.5~3h。

生物反應池的容積，采用硝化、反硝化動力學計算時，按下列規定計算。

（2）好氧區（池）容積，可按下列公式計算：

公式6.6.18-4

公式6.6.18-5，表示好氧池（區）的設計污泥齡

公式6.6.18-6，表示硝化細菌的比生長速率，單位為d-1。

Na——好氧區（區）中氨氮濃度，mg/L；

Kn——硝化作用中氮的半速率常數，mg/L，一般取1.0mg/L；

T——設計溫度，℃；

0.47——15℃時硝化細菌大比生長速率，d-1；

Q——設計流量，m3/d；

So——生物反應池進水BOD5濃度，mg/L；

Se——生物反應池出水BOD5濃度，mg/L；

X——好氧池（區）內混合液懸浮固體平均濃度，gMLSS/L;

Yt——污泥產率系數（kgMLSS/kgBOD5），宜根據試驗確定，無試驗資料時，應考慮原污水中總懸浮物固體量對污泥凈產率系數的影響。由于原污水總懸浮固體中的一部分沉積到污泥中，系統產生的污泥量將大于由有機物降解產生的污泥量，在不設初沉池的處理工藝中這種現象更明顯。因此系統有初沉池時取Yt=0.3，無初沉池時取Yt=0.6~1.0。

對于這一條規定，需要注意的問題是公式6.6.18-5中，為什么會取一個安全系數F？因為比生長速率是根據純種培養試驗所確定的，為了在環境不利于硝化菌生長時系統仍有硝化菌存在，故引入了一個安全系數F，根據實踐經驗，城鎮污水可生化性好時，F可取值1.5~3.0。

03

混合液回流量計算‍

《室外排水設計規范》6.6.18條規定：當僅需脫氮時，宜采用缺氧/好氧法（ANO工藝）。

生物反應池的容積，按本規范第6.6.11條所列公式計算時，反應池中缺氧區（池）的水力停留時間宜為0.5~3h。

生物反應池的容積，采用硝化、反硝化動力學計算時，按下列規定計算。

（3）混合液回流量，可按下列公式計算：

公式6.6.18-7

04

由總回流比求總氮去除率‍

在生物脫氮工藝中，有3個回流比的概念：

污泥回流比，指回流到生物反應池的污泥量與進入生物反應池的污水量之比，用R表示；

混合液回流比，指的是反硝化時將好氧區混合液回流至缺氧池，混合液回流量與進水量的比值，用Ri表示；

總回流比，及污泥回流比和混合液回流比的總和，用r表示。

那對于脫氮工藝的總氮去除率與總回流比的推導關系如何？記住這個重要公式即可：r=總氮去除率/（1-總氮去除率）或者總氮去除率=r/(r+1)。